今天瀏覽百度知道 發(fā)現(xiàn)一個(gè)問題，有一個(gè)網(wǎng)友在問：Φ48*35mm鋼管橫向承載力怎么算？如下圖：
另外本站（常州精密鋼管博客www.jmdakun.com） 也有網(wǎng)友在問：
一根48×3.5國(guó)標(biāo)鋼管所能承受的力為多大
工地上使用的直徑48mm,壁厚3.5mm的鋼管立桿,一根能承受多大的力?
針對(duì)上以問題，我們作了下面的回答：
優(yōu)質(zhì)解答
當(dāng)鋼管步距為1500mm,此時(shí)計(jì)算長(zhǎng)度L0＝1500mm,回轉(zhuǎn)半徑i＝=15.78mm,則有：
長(zhǎng)細(xì)比λ＝L/i＝,1500/15.78＝95
經(jīng)查閱資料得穩(wěn)定系數(shù)φ=0.512,
容許荷載[N]=φAf=0.512×489×205=51325N＝5.13噸詳細(xì)的分析如下：Ф48×3.5鋼管支承桿的承載能力
一、現(xiàn)行規(guī)范的不適應(yīng)
要在滑模工程中推行大噸位液壓滑模千斤頂首先必須解決鋼管支承桿的承載能力計(jì)算問題。支承桿從Ф25鋼筋換成Ф48×3.5鋼管，由于J值從1.91cm4增至12.19cm4，剛度增加了5倍多。那么其承載能力是否也以此倍數(shù)增加呢？按《液壓滑動(dòng)模板施工技術(shù)規(guī)范》（GBJ113-87）附錄三規(guī)定，支承桿承載能力的計(jì)算公式為：
該公式是按當(dāng)時(shí)常用的Ф25，Ф28實(shí)心支承桿通過試驗(yàn)歸納出來的經(jīng)驗(yàn)表達(dá)式，當(dāng)前推行大噸位千斤頂以Ф48×3.5鋼管作支承桿時(shí)，再采用（GBJ113-87）中的公式計(jì)算承載力顯然會(huì)得出不正確的結(jié)果。以最常見的構(gòu)造尺寸為例：每次提升30cm，模板上口到提升架下模梁下口高度50cm，下模梁下口到千斤頂下卡頭距離25cm。以上數(shù)據(jù)代入上式
Lo=30+50+25+=105cm E=2.1×104kN/cm2
J=12.19cm4 有套管λ=1
事實(shí)上因?yàn)椐?8×3.5鋼管的截面積僅4.89cm2。3號(hào)鋼的屈服點(diǎn)強(qiáng)度標(biāo)注值是240N/mm2。當(dāng)鋼管到達(dá)屈服點(diǎn)時(shí)的承載能力應(yīng)是
4.89×100×240=117360N=117.36kN<128kN
鋼管內(nèi)應(yīng)力如超過屈服點(diǎn)，變形就急劇增加，支承桿就出現(xiàn)失穩(wěn)現(xiàn)象，所以不允許應(yīng)力達(dá)到屈服點(diǎn)，其承載能力不允許達(dá)到117kN，當(dāng)然更不可能用到128kN。由此可以肯定（GBJ113-87）附錄三的支承桿承載能力計(jì)算公式不使用于Ф48或更大的鋼管。
二、尋求使用的方法
有人建議按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ-17-88）進(jìn)行計(jì)算。按照規(guī)范中5.1.2公式 計(jì)算，取f=200N/mm2?？墒沁@本規(guī)范用的是以概念理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法。它不是用一個(gè)總的安全系數(shù)，而是采用了多個(gè)分項(xiàng)系數(shù)的極限狀態(tài)計(jì)算方法。雖然3號(hào)鋼的抗力分項(xiàng)系數(shù)很明確，規(guī)范中已有了明確的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（200或215N/mm2），但是荷載的分項(xiàng)系數(shù)卻不明確。特別是我們的活荷載情況復(fù)雜，難以確定。這種計(jì)算方法與《滑模施工技術(shù)規(guī)范》截然不同，難以統(tǒng)一，因此目前尚不可能直接按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ17-88）的公式進(jìn)行計(jì)算。
從形式上看GBJ113-87附錄三的支承桿能力計(jì)算公式，似以歐拉公式為基礎(chǔ)，即近似的看作支承桿上下兩端為固結(jié)（即μ=0.5），上端為千斤頂?shù)南驴^，下端在混凝土表面以下95cm處（若模板長(zhǎng)120cm則基本上是模板下口附近）。以上述數(shù)據(jù)代入歐拉公式則有：
這個(gè)數(shù)值基本上相當(dāng)于φ25鋼筋作支承桿的承載能力3倍左右。
七、上述方法的可行性
現(xiàn)以φ25鋼筋作支承桿求其承載能力，以兩種計(jì)算方法作對(duì)比進(jìn)行計(jì)算。
對(duì)比兩者計(jì)算結(jié)果，對(duì)于有套管的工具式支承桿N=fφA公式計(jì)算結(jié)果是偏于安全的。而對(duì)于非工具式支承桿則是偏大20%左右。由此是否可肯定這個(gè)方法基本是可用的。特別是用φ48×3.5鋼管做支承桿的大多數(shù)是工具式支撐桿，工程進(jìn)行中或是完成后要拔出來的。對(duì)于個(gè)別的不準(zhǔn)備拔出的也無妨增設(shè)一個(gè)套管，這樣也可減少提升架的類型。再說為了減少一根套管而要增加20%-30%的千斤頂是不值得的。
八、幾個(gè)問題的探討
1、φ48×3.5鋼管與φ25鋼筋支承桿承載力的比較。在我們剛開始研究以φ48×3.5鋼管作支承桿時(shí)曾認(rèn)為由于其剛度是φ25鋼筋的6倍，所以其承載能力也是6倍。如果上述的計(jì)算方法成立的話，這個(gè)觀點(diǎn)根本概念是錯(cuò)的。應(yīng)該說在一般正常滑升的情況下φ48×3.5鋼管與φ25鋼筋作支承桿其承載能力之比是3左右。這個(gè)比值隨支承桿脫空長(zhǎng)度的增長(zhǎng)而增長(zhǎng)。當(dāng)脫空長(zhǎng)度（混凝土面至千斤頂下卡頭的距離）從90cm增至205cm則此比值從2.6增至4.8。由此可見越是脫空長(zhǎng)度大的情況下用鋼管做支承桿越有利。如支承桿經(jīng)過門窗洞口時(shí)就是如此。我們?cè)谝淮螒?yīng)用鋼管支承桿過一門洞時(shí)未做加固安然通過。雖然是荷載較小，但若是用φ25鋼筋作支承桿再大的荷載也不可能不加固。
2、以上計(jì)算均采用k=2的安全系數(shù)，但是實(shí)際上φ48×3.5鋼管支承桿的安全度比φ25鋼筋的高。有過滑模施工經(jīng)驗(yàn)的人都知道，在高層建筑滑模時(shí)，用φ25鋼筋作支承桿在十層以下很少有支承桿失穩(wěn)的?？墒窃酵匣С袟U失穩(wěn)現(xiàn)象就逐漸增加。究其原因無非是平臺(tái)不平、模板變形、高處風(fēng)荷載大等給支承桿帶來側(cè)向荷載、附加荷載、偏心荷載。由于φ25鋼筋剛度小抵抗偏心荷載能力小，而φ48×3.5鋼管剛度是它的6倍，其抵抗這些不正常荷載的能力大大提高，絕不是計(jì)算的承載能力增長(zhǎng)的3倍。因此可以說這種情況下φ48×3.5鋼管的安全度比φ25鋼筋大。我們?cè)谝粋€(gè)外徑僅2.4m高30m的水塔筒身滑模中，只采用了一些正常的滑升措施（如混凝土澆筑方向應(yīng)正反交替等）整個(gè)滑升過程未產(chǎn)生筒身扭轉(zhuǎn)，水平偏移也僅幾毫米。省卻了糾偏的麻煩。這在φ25鋼筋支承桿滑模中是不可能做到的，這也從一個(gè)側(cè)面證實(shí)φ48×3.5鋼管支承桿的剛度大、安全度高。也說明了φ48×3.5鋼管支承桿究竟應(yīng)如何計(jì)算還需進(jìn)一步研究，目前這種計(jì)算方法是偏于保守的算法。
3、關(guān)于支承桿與千斤頂?shù)呐涮讍栴}。一般液壓滑模用千斤頂作為一個(gè)機(jī)械產(chǎn)品，在其出場(chǎng)時(shí)需進(jìn)行耐壓試驗(yàn)，其試驗(yàn)壓力應(yīng)是額定油壓（即相當(dāng)于額定荷載之油壓）1.5倍。當(dāng)千斤頂與支承桿共同工作時(shí)其安全系數(shù)應(yīng)該相同。現(xiàn)在都取k=2。φ48×3.5鋼管屈服時(shí)承載能力為117kN，也就是穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)折減系數(shù)φ=1就是其最大的承載能力。由此推出相應(yīng)的千斤頂?shù)脑囼?yàn)荷載則為120kN。其額定荷載為80kN。這樣兩者的安全系數(shù)就相等了。如果千斤頂?shù)念~定荷載再增大，則其配套的鋼管就要加大。如仍用φ48的直徑就需加大的鋼管的厚度。否則就不經(jīng)濟(jì)了。
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