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電鏡分析 (關(guān)注度指數(shù)：746)
包含標(biāo)簽“電鏡分析”的文章：m56螺栓斷裂失效的案例分析,
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包含標(biāo)簽“檢測技術(shù)”的文章：材料分析：掃描電鏡和透射電鏡的區(qū)別,金屬材料檢測標(biāo)準(zhǔn)都有哪些？,
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示。裂紋附近外表面金屬光澤明顯，裂紋不能閉合，中間部位有較大縫隙。肉眼觀察斷口未發(fā)現(xiàn)明顯自由面，將斷口置于三維視頻顯微鏡下觀察，一側(cè)斷口發(fā)現(xiàn)一處光亮區(qū)域，形貌如圖1b、圖1c所示。圖1送檢試樣宏觀形貌1.2掃描電鏡分析將斷口置于掃描電鏡下進行觀察。斷口部分區(qū)域存在類似自由面的特征，其他區(qū)域均表現(xiàn)為韌窩特征，形貌如圖2所
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樣，經(jīng)檢測發(fā)現(xiàn)，滲液處位于焊縫區(qū)域并發(fā)現(xiàn)裂紋。圖1硫酸管開裂位置及開裂形貌為查明不銹鋼管腐蝕開裂失效的原因，避免再次發(fā)生危險，本文擬對失效鋼管件進行化學(xué)成分、金相顯微及掃描電鏡分析，從而得出失效原因，并提出預(yù)防措施。一、試驗方法（1）化學(xué)成分分析采用arl-4460直讀光譜儀分別對不銹鋼管的母材及焊縫的化學(xué)成分進行檢
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出規(guī)律進行了預(yù)測，后通過xrd衍射分析儀和透射電子顯微鏡對材料的析出相進行觀察分析，驗證了計算的準(zhǔn)確性。作者首先計算了析出相與固溶溫度和時效溫度之間的存在的關(guān)系。如下圖，得到了固溶處理過程中，有兩種析出相析出；固溶溫度為800℃時，基體為奧氏體，ε-cu相含量為1.35%，nb的碳化物含量為0.27%；隨固溶溫度升高，
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低密度fe (關(guān)注度指數(shù)：662)
板狀析出相復(fù)雜的三維排列。用透射電鏡(tem)對κ-碳化物的二維分布進行了分析，結(jié)果顯示在<100>方向的納米級析出物相呈邊帶分布，圖4(a)[15]原子探針斷層掃描(apt)對κ-碳化物的三維分布進行了分析，最近發(fā)現(xiàn)κ-碳化物以不同粒子間距堆棧方式密集分布，圖4(b)、4(c).15)，沿同一堆棧分布的κ-碳化物的粒
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觸就可以輕易地去除。圖15水口上部堵塞物和水口(vasl鋼廠)圖16說明了調(diào)研的方法，圖16(a)顯示了堵塞材料的碎片和在一張紙上破碎的堵塞顆粒。圖16(b)對應(yīng)的是sem-圖像，使用這種方法可以獲得清晰的顆粒形貌和更精確的化學(xué)成分。圖16調(diào)研方法(vasl鋼廠)(a)落在紙上的堵塞物質(zhì)，(b)掃描電鏡顯微照片堵塞材
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型缺口夏比沖擊試樣。測得軸承內(nèi)圈材料的室溫和低溫沖擊吸收能量，如表7所示。其-40℃下的沖擊吸收能量未達到gb/t29717—2013要求。表7變槳軸承內(nèi)圈材料的沖擊性能五、斷口掃描電鏡分析用掃描電鏡（sem）觀察分析軸承內(nèi)圈斷口（裂紋）的顯微形貌，圖2中的疲勞源a區(qū)sem形貌如圖18所示。放大后可見該疲勞源區(qū)微觀形貌
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中的內(nèi)氧化所致。圖1為滲碳齒輪典型晶間氧化。通過掃描電鏡能譜分析，內(nèi)氧化物的產(chǎn)物為cr、mn、ti、si等合金的氧化物，見圖2。內(nèi)氧化的存在使晶界附近合金元素貧化，容易在其兩側(cè)出現(xiàn)非馬氏體組織。內(nèi)氧化的產(chǎn)生及合金元素的貧化使附近殘余奧氏體的穩(wěn)定性降低，在隨后的淬火冷卻過程中極易發(fā)生分解，形成屈氏體和貝氏體組織的混
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站點地圖 (關(guān)注度指數(shù)：798)
r18movvg10新基建鎳鎳鐵鎳生鐵實驗技術(shù)檢測設(shè)備實驗設(shè)備掃描電鏡透射電鏡材料腐蝕材料防護磨削裂紋碳纖維復(fù)合材料行業(yè)要聞市場核電用鋼管線鋼qn2109mo鋼鐵新聞退火處理軸承材料汽車用管100cr6時效脆化含釩鋼鋼結(jié)構(gòu)bim技術(shù)搪瓷工藝脫脂汽車板鋁鎮(zhèn)靜鋼加熱爐軋制原理南鋼疫情碳含量測量測試方法子彈鋼市場分析電站鋼
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塞與重度堵塞相比較，純鋁更容易出現(xiàn)中度堵塞，而鈦和鋁和鈦的混合物更容易出現(xiàn)重度堵塞。用掃描電鏡/能譜儀對四種堵塞的水口進行分析，對三次試驗的試樣進行自動sem/eds夾雜物評估。這些試樣是在開始澆鑄前采集的。從兩個試驗中堵塞水口解剖分析，顯示了類似的夾雜物沉積結(jié)瘤積累行為。任務(wù)2.4調(diào)查al脫氧后和加入ti后的結(jié)果對夾